Modelo de freio de prensa

A curvatura básica de 90º

  Pressione dobrar freio cai em duas categorias básicas, com várias opções de compromisso. A primeira é a base para todo o trabalho de freio de prensa e é chamada de dobragem de ar. O segundo tipo é chamado de flexão inferior.

A) flexão de ar

  A flexão de ar é definida como três pontos de contato com a peça para formar um ângulo de linha reta (Fig. 3-1). O nariz da matriz superior ou superior força a parte a ser formada na matriz inferior em forma de V. O ângulo incluído usinado na matriz superior e inferior não deve permitir qualquer contato com a peça, exceto o nariz da matriz superior e os cantos da abertura em v na matriz inferior. Quando a matriz superior penetrou suficientemente fundo na matriz inferior para produzir o ângulo necessário (isto é, na parte inferior do curso de formação), a matriz superior é devolvida para a parte superior do curso libertando a parte agora formada. Quando a peça é solta, as duas pernas da peça recém-formada recuam um pouco até que as tensões na peça formada sejam equilibradas. Se o material for aço laminado a frio simples, é comum que o metal abra 2 ° a 4 ° a partir do ângulo realmente feito durante o curso de conformação.

  A maior parte da formação de prensas de freio está fazendo uma simples flexão de 90 ° em uma peça. Para permitir a recuo, o corte angular nas matrizes superior e inferior será usinado em um ângulo menor que 90 °, normalmente entre 75 ° e 85 °. Isso permite que a peça tenha apenas três pontos de contato com o ferramental e nenhum contato com as outras superfícies.

O raio do nariz da matriz superior deve ser igual ou menor que a espessura do metal que está sendo formado. Quanto mais nítido for o raio do nariz, maior será o desgaste da matriz. Raios especiais são frequentemente necessários para alumínio, material de alta resistência ou materiais exóticos. Existem duas regras simples que foram usadas durante anos para escolher as ferramentas que fornecerão a curva de ar mais consistente e precisa ao formar o aço macio. As aberturas de molde em V recomendadas encontradas nos gráficos de tonelagem de dobra aérea são baseadas nesses métodos. A primeira regra, desenvolvida na década de 1920 para determinar a melhor abertura de matriz, é multiplicar a espessura do material por 8 e arredondar a resposta para a fração simples mais próxima. Por exemplo, o aço macio de calibre 16 tem uma espessura nominal de 0,060 ". Multiplique 0,060 & quot; × 8, e a resposta é 0,48 ". Para selecionar a abertura vee adequada, a resposta é arredondada para 0,5 ". Os operadores de freio de prensagem também descobriram que, ao formar um aço macio, o raio interno no material dobrado era uma função da abertura da matriz em V. Embora o raio interno seja uma forma parabólica em vez de um raio real, é comum medir esse arco com um simples calibre de raio que se ajusta perfeitamente à parte formada. Portanto, a segunda regra é que o raio interno esperado é de 0,156 (5/32) vezes a abertura da matriz em v sendo usada. Se a abertura do molde em V é maior do que 12 vezes a abertura em V, torna-se aparente que o raio interno é realmente elíptico, e qualquer raio dimensional chamado em um desenho é uma estimativa. Se for feita uma tentativa de formar uma peça usando uma abertura em menos de 6 vezes a espessura do material, o raio interno não será um raio, pois o material tentará formar um raio interno teórico de menos de uma espessura de metal - o que é impraticável para dobrar o ar. Com base nas regras acima, um 0,5 & quot; abertura vee (calculada para calibre 16) x 0,156 será igual a aproximadamente 0,075 & quot; dentro do raio. Observe que a regra, que se aplica principalmente ao material de aço macio, não se refere à espessura do material que está sendo usada. Se o primeiro exemplo de aço macio de calibre 16 recomenda que um 0,5 ”; abertura vee ser selecionada, a resultante 0,075 & quot; dentro do raio será ligeiramente maior que o 0,060 & quot; espessura do material. Se 18 (0,048) calibre de a� macio foi formado usando o mesmo 0,5? vee morre abrindo, um similar 0.075 & quot; raio interno seria formado no material mais fino. Se 14 (0,075) calibre de aço macio foi formado sobre a mesma matriz, o raio interno resultante seria muito próximo da espessura do metal. Portanto, para a maioria

van de standaard dikte van de dikte die normaal wordt gebruikt voor het vormen van de kantbank, zal een V-matrijsopening van zesmaal de metaaldikte afgerond tot de volgende eenvoudige fractie een binnenradius produceren nabij één metaaldikte. Raadpleeg de volgende sectie (B) waarin de vormingstoleranties worden beschreven om te begrijpen waarom de acht maal dikkere metalen diktemeting de aanbevolen en meest gebruikte V-openingsselectie blijft. Zie de tabel met verschillende meters van zacht staal met de nominale dikte plus het mogelijke tolerantiebereik (Fig. 3-2). Het is ook interessant om op te merken dat elke dikte van de dikte een gewicht heeft in "pond per vierkante voet" (lb / ft2) dat een eenvoudig getal is. 16 gauge is bijvoorbeeld vermeld bij 2.500 lb / ft2. Het "ijk" -systeem voor staal werd opgericht aan het eind van de jaren 1880 om de staalbedrijven in staat te stellen hun productie te reguleren. De breedte van het te walsen staal kon worden ingesteld en de lengte van het materiaal dat over een specifieke tijdsperiode werd gewalst, kon worden gemeten. Om het gewicht per vierkante voet te bepalen, moest de dikte worden bepaald. De staalindustrie ontwierp een ijksysteem om de berekening van de tonnage van het te verwerken staal te vergemakkelijken. Raadpleeg Afb. 3-2, waarin de vergelijkende lb / ft2 versus materiaaldikte voor de populairdere meters die bij kantperswerkzaamheden worden gebruikt, worden geïllustreerd. De huidige dikte van de dikte van staal werd gestandaardiseerd als een federale wet aangenomen door het Amerikaanse Congres op 3 maart 1893. De ijksysteemwet is gebaseerd op een staaldichtheid van 489,6 pond per kubieke voet (lb / ft3).

B) Luchtbochtvormtoleranties (alleen hoekig)

Como o aço macio pode não ser consistente de peça a peça, de bobina a bobina ou de calor ao calor, variações angulares devem ser esperadas. O material pode mudar em química, o que afeta a resistência à tração e rendimento. O rolamento do material durante o processo de fabricação pode causar variações de espessura que afetam a consistência angular. Outras variações resultam de ferramentas desgastadas, prensas de freio que não repetem consistentemente na parte inferior do traço ou má configuração do operador ou da pessoa de preparação. A maior parte da variação angular encontrada será encontrada como sendo variações materiais. Se o freio da prensa for mantido adequadamente, ele deve se repetir na parte inferior do curso a cada vez dentro de uma tolerância aceitável. O ferramental gasto, depois de configurado e ajustado para produzir uma peça aceitável, não muda de peça para peça. Se o operador estiver localizando a peça corretamente e ajudando a peça para cima durante o curso de formação, conforme necessário, a tolerância da peça não deve ser afetada. Deve notar-se que se uma parte formada é removida do disco de prensagem com um ângulo correctamente formado e depois caída no chão ou jogada para dentro de um recipiente, o ângulo formado pode abrir e ficar fora da tolerância. Se apenas as tolerâncias padrão do medidor forem consideradas, um esboço simples, mostrando um desenho de uma peça com alguma espessura formada em um ângulo de 90 °, pode ser usado para determinar as tolerâncias. O esboço da peça deve mostrar um raio interno e externo da peça. O esboço deve incluir três marcas: uma marca para mostrar onde a parte superior entra em contato com a peça no lado interno da curva e duas marcas na parte externa do material para mostrar onde a peça entraria em contato com os raios de canto da matriz. O esboço ilustra uma parte da espessura nominal do manômetro, uma vez que ele olharia para a parte inferior do curso de conformação com o contato de ferramental apropriado. A Fig. 3-3 ilustra (com o uso de linhas pontilhadas) possíveis variações de material dentro de uma faixa de medição. Se o material for mais espesso, a superfície externa é empurrada mais para dentro da cavidade do molde, resultando em uma curvatura do ângulo. Se o material for mais fino que o nominal, a superfície externa não penetra suficientemente no molde em V para fazer o ângulo correto. Assim, o ângulo permanece aberto.

  Uma vez que apenas a espessura do material foi alterada, torna-se evidente que as variações de material causarão variações angulares ao usar matrizes simples de dobra de ar. Se a espessura do material se tornar mais espessa que o material

usado para a configuração original, um ângulo de dobra excessivo pode ser esperado. Se a espessura do material for mais fina do que o material usado para a configuração original, o ângulo de curvatura será aberto. Cada medidor de material pode ser cuidadosamente esboçado usando umescala ampliada, ou usando computação gráfica que poderia medir variações angulares que não só mostrariam uma curva de 90 °, mas também mostrariam suas tolerâncias mais espessas e mais finas como descrito acima. Verificaria-se que a média angulara variação do material de calibre seria de cerca de ± 2 °. A experiência prática demonstrou que uma pilha normal de material fornecida a um freio de prensa não terá toda a faixa de tolerância permitida no gráfico de tolerância. Algum materialvariações podem ser antecipadas, uma vez que, para produzir uma bobina de aço, a fim de manter o alinhamento da faixa em linha reta, o centro da chapa é feito ligeiramente mais espesso do que cada borda. Quando a bobina é cortada ou polida para o materialdimensões necessárias para fazer uma parte específica, alguma diferença de espessura irá ocorrer. Quanto, ou em que direção, não será conhecido a menos quecada parte é medida e marcada antes de fazer as dobras necessárias. Em quase todos os casos, isso é impraticável tanto do ponto de vista de custo quanto de tempo.

  A experiência no trabalho com chapas metálicas comprovou que as variações de material em chapas de aço macio até a espessura de 10 gauge e enquanto 10 'causam uma variação angular real de ± 0,75 ° quando a dobra de ar. Variação adicional deveesperado da parte inicial do teste, queParecia ser aceitável, mas pode ter tido variação devido a deflexão da máquina, desgaste da matriz ou repetibilidade da máquina. Em chapas metálicas (bitola 10 ou mais fina), dureza superficial causada pela operação de laminação no processo de fabricação, emudanças químicas no material, todos adicionamalgumas possibilidades de variações. Por causa dos muitos outros fatores que devem ser considerados, um adicional de ± 0,75 ° deve ser adicionado ao intervalo de tolerância. O intervalo total de tolerância é a adição de tolerâncias esperadas devariações prováveis ​​de material, mais as variações causadas por todos os outros fatores desconhecidos listados. Uma tolerância realista que deve ser considerada quando a dobra de ar 10 ou aço mais fino até 10 'é de ± 1,5 °. Paraplaca, um grau adicional é necessário, uma vez que as variações de material são muito maiores. A toler�cia para material de dobragem de ar de calibre 7 e mais espesso ser�de 2,5� at�1 / 2? prato grosso. Materiais mais pesados ​​são frequentemente formados para melhorartolerância usando mais de um cursodo carneiro, e é importante lembrar que qualquer discussão de tolerância é baseada no uso das matrizes superiores e inferiores recomendadas.

  Para manter uma dobra consistente, é preciso uma abertura em v de cor que permita que as pernas da peça penetrem no molde em vão o suficiente para permitir que cada perna ou flange tenha uma distância plana de 2,5 mm de espessura além do raio externo da peça.a parte antes do contato com os cantos do vee morre. O plano é necessário para fornecer controle do ângulo de curvatura. A abertura em v de “8 vezes a espessura do metal” recomendada proporciona um bom plano para permitir a formação de peças consistentesdentro da faixa de tolerância discutida. Uma abertura menor de vee (por exemplo, 6 vezes a espessura do metal veeabertura) irá formar um raio interno ligeiramente menor, mas o plano do raio externo para o contato com os cantos de vee die também será reduzido. Esta redução da superfície plana resulta em variações angulares adicionaisna parte. Uma maior abertura de matriz em V proporcionará um plano maior, mas também aumentará o tamanho do raio interno. O raio maior resultará em mais retorno quando a pressão de formação for liberada, introduzindo mais parte potencialvariação. A tolerância prática para chapas metálicas curvadas a ar de até 10 gauge de espessura e 10 'de comprimento é de ± 1,5 °. Esta variação é muitas vezes sentida como sendo mais do que pode ser aceite mas, como com todas as tolerâncias, o alcance máximo possível nãonormalmente ocorrem em uma parte. Uma curva padrão de formato estatístico deve refletir as variações reais de curvatura. Isso significa que a grande maioria das peças será formada com muito menos variação. A maioria das execuções de produção requerem apenas algunspartesde cada forma a ser formada. Com a disponibilidade de freios de alta tecnologia, com acesso por computador, a dobragem de ar está recuperando sua popularidade, que caiu um pouco dos anos 1960 até os anos 80.